حال اگر بخواهیم دوره تناوب تحلیلی سازه را بدست بیاوریم ، باید بندی که مربوط به الزامات محاسبه ی دوره تناوب تحلیلی میباشد را رعایت کنیم .
طبق این بند باید برای محاسبه ی دوره تناوب تحلیلی ساختمان های بتن آرمه ، ضریب ترک خوردگی تیر ها را 0.5 (حول محور قوی) و ضریب ترک خوردگی ستون ها و دیوار برشی (حول محور قوی و محور ضعیف) را 1 قرار دهیم. توجه شود این بند فقط برای محاسبه ی دوره تناوب تحلیلی است ، نه اینکه از این ضرایب برای کنترل دریفت سازه استفاده کنیم . در کنترل دریفت باز باید ضرایب ترک خوردگی 0.35 و 0.7 طبق معمول باشند. فقط دوره تناوب تحلیلی زلزله ای که برای کنترل دریفت استفاده میشود ، باید با ضرایب ترک خوردگی 0.5 و 1 محاسبه شود.

بند آیین نامه در مورد محاسبه ی دوره تناوب تحلیلی در ساختمان های بتن آرمه

حال در ساختمان های فولادی چیزی به عنوان ضریب ترک خوردگی وجود ندارد و سختی قطعات هر چه که هست باید لحاظ شود . موضوعی که هست اگر از روش طراحی مستقیم در سازه ی فولادی استفاده میکنیم ، در تحلیل مرتبه ی دوم ضریب tb برای کاهش سختی قطعات خمشی وجود دارد. قاعدتا این مورد سبب کاهش سختی شده و دوره تناوب تحلیلی را تغییر میدهد(کاهش سختی=افزایش دوره تناوب= کاهش ضریب بازتاب =کاهش برش پایه) که باید این مورد را غیر فعال نمود.

بند مبحث دهم در مورد کاهش سختی در تحلیل مرتبه دوم در روش طراحی مستقیم

پس برای محاسبه ی دوره تناوب تحلیلی برای زلزله ی استاتیکی مورد استفاده در کنترل دریفت باید:

برای ساختمان های بتن آرمه در یک فایل جدا ضریب ترک خوردگی تیر ها را 0.5 و ستون و دیوار های برشی را 1 بدهیم و دوره تناوب مد اصلی در راستای مورد نظر از نرم افزار خروجی بگیریم .

برای ساختمان های فولادی(اگر از روش طراحی مستقیم استفاده کردید این کار را باید انجام دهید ، در صورتی که از روش ضریب طول موثر استفاده کردید نیازی به این کار نیست) در یک فایل جداگانه به منوی design/steel frame design/view revise preferences مراجعه و در مقابل گزینه ی 14 (روش کاهش سختی) ، no modification را قرار میدهیم. حال مجددا نسبت تنش اعضا را کنترل میکنیم تا تحلیل مجدد انجام شود ، سپس دوره تناوب مد اصلی در راستای مورد نظر را از نرم افزار دریافت میکنیم.


حالا بر اساس این دوره تناوب میتوانیم یک زلزله ی برای کنترل دریفت تعریف نماییم که ضریب C و K آن طبق این دوره تناوب تحلیلی بدست آمده محاسبه شده اند.


حالا میرویم به سراغ کنترل دریفت: در ساختمان فولادی باید در همان فایل جداگانه ای که دوره تناوب را بدست آوردیم کنترل دریفت را انجام دهیم ، اما در ساختمان بتنی حتما طبق آیین نامه باید در فایل اصلی دریفت را کنترل کنیم(در فایل اصلی که ضرایب ترک خوردگی 0.35 و 0.7 بودند)

طبق آیین نامه 2800 صفحه ی 46 دریفت مجاز هر طبقه برای ساختمان های تا 5 طبقه 0.025 ارتفاع هر طبقه است و برای ساختمان های بیشتر از 5 طبقه 0.02 ارتفاع هر طبقه میباشد.

مقادیر مجاز آیین نامه برای کنترل تغییر مکان جانبی

کنترل دریفت
مقدار Ave drift ، دریفت متوسط طبقه است .(تقریبا دریفت مرکز جرم است)

خلاصه ی کنترل دریفت با زلزله استاتیکی: زلزله ی دریفت را با دوره تناوب تحلیلی میسازیم و تحت آن دریفت را کنترل میکنیم.
.

کنترل دریفت با استفاده از زلزله ی دینامیکی✅

برای این که تحت زلزله ی طیفی کنترل دریفت را انجام دهیم ، یک زلزله ی طیفی(فقط برای کنترل دریفت) باید در راستای مورد نظر بسازیم. حال برش پایه ی این زلزله ی طیفی را باید با زلزله ی استاتیکی دریفت (که در قبل زلزله ی استاتیکی دریفت ساخته شده است) همپایه میکنیم.

میتوانیم مطابق آیین نامه همپایه سازی را برای سازه های منظم با 0.85 برش پایه استاتیکی انجام دهیم و برای سازه های نامنظمی که نامنظمی آنها از نوع طبقه خیلی ضعیف یا طبقه خیلی نرم یا نامنظمی شدید پیچشی نباشد با 0.9 برش پایه استاتیکی همپایه کنیم.(نباید ضریب اصلاح برش پایه دینامیکی کوچک تر از 1 باشد که همپایه سازی باعث کاهش برش پایه دینامیکی شود)

حال از طریق منوی display/story response plots یا از طریق جدولdiaphragm max/ave drift (مثل کنترل دریفت تحت زلزله ی استاتیکی دریفت) کنترل دریفت را انجام میدهیم.

📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉📉

لینک گروه محاسبات سازه ای (پرسش و پاسخ) : https://news.1rj.ru/str/joinchat/BMjkj0TE8fSW3TFmUx5rhg

https://www.markaztarahi.com/product/safe2014pack/

آموزش طراحی فونداسیون نواری ، گسترده و طراحی دال بتنی با نرم افزار سیف 14 به همراه محاسبات دستی با مدت زمان 9 ساعت
برای اطلاعات بیشتر و قسمت هایی از ویدیو آموزشی به لینک زیر مراجعه کنید

مدرس : مجتبی محب علیان

✅محاسبه ی لنگر و برش موجود برای طراحی اتصالات صلب تیر به ستون مطابق مبحث دهم




نویسنده : مجتبی محب علیان

@omranworkshop
markaztarahi.com

📑📄📃📄📑📃

جزئیات اتصال مفصل در تیر بتن آرمه
(همگرایی میلگرد های طولی سبب ایجاد مفصل خمشی میشوند)
ناحیه hinging region ناحیه ای است که تغییر شکل ها پلاستیک و ترک در بتن ایجاد میشود.

انواع ترک موجود در دیوار برشی بتن آرمه

بررسی رفتار غیر خطی هیسترزیس در مهاربند ها📊📄📑📃

نویسنده ی متن : مجتبی محب علیان

بر گرفته از کتاب The seismic design handbook_Farzad naeim

@omranworkshop
markaztarahi.com

در طراحی انواع مهاربند ها یکی از مهم ترین مسائل تعیین کننده ، رفتار پلاستیک مهاربند است که با توجه به عوامل متعددی همچون لاغری مهاربند ، فشردگی اجزای سازنده ی مقطع مهاربند ، اتصالات مهاربند و ... است.

در خصوص مقدار لاغری مهاربند (KL/r) میدانیم هر چقدر مهاربند لاغر تر باشد ، به سبب کمانش ناشی از نیروی فشاری ، ظرفیت فشاری مهاربند کاهش پیدا میکند و مقطع مهاربند نمیتواند به حد تسلیم شدگی برسد.

با توجه به این موضوع که از یک مهاربند انتظار میرود هم در کشش و هم در فشار رفتار قابل قبولی را از خود نشان دهد ، ضوابط آیین نامه ای زیادی باید رعایت شود تا واقعا این اتفاق بیوفتد .

در یک رفتار ایده آل سازی شده ی هیسترزیس ، میتوانیم مهاربند ها را به 3 دسته ی لاغر ، کوتاه(چاق) و متوسط تقسیم بندی کنیم.

دسته ی a : مهاربند های کوتاه یا چاق هستند که رفتار کششی و فشاری آنها با هم یکسان است ، چرا که وارد فاز کمانش در فشار نمیشوند و در فشار هم به مقطع مهاربند به تنش تسلیم میرسد. قاعدتا این مهاربند ها بسیار رفتار مطلوبی از نظر سازه ای نشان میدهند ، اما به صرفه ی اقتصادی نیستند.

دسته b : مهاربند های لاغر که عملا رفتار کابلی از خود نشان میدهند ، چون مقاومت آنها در فشار بسیار ناچیز است و صرفا در کشش عملکرد دارند.

دسته c : مهاربند های با مقدار لاغری معمولی که مورد استفاده قرار میگیرد (ما بین گروه a و b). این مهاربند ها رفتار کششی و فشاری یکسانی را نشان نمیدهند اما رفتار فشاری قابل قبولی دارند.

**بررسی جزئیات رفتار هیسترزیس مهاربند های با لاغری متوسط مطابق شکل :

_ابتدا در بازه ی O تا A مهاربند تحت فشار قرار میگیرد و رفتار الاستیک است .
_هنگامی که مهاربند به بار بحرانی کمانش (Pcr) میرسد در بازه ی AB قرار میگیرد و نمیتواند مقاومت کند و مفصل پلاستیک در مهاربند به سبب کمانش فشاری تشکیل میشود.
_حال با افزایش نیروی فشاری موجود در بازه ی BC کاهش مقاومت شدید در مفصل پلاستیک تشکیل شده اتفاق پیدا میکند و مقدار تغییر مکان جانبی مهاربند به شدت زیاد میشود.
_در بازه ی CD با فشاری برداشته میشود و بار کششی اعمال میشود و همچنان تغییر شکل پلاستیک پسماند ناشی از نیروی فشاری که در قبل اعمال شده بود موجود میباشد.
_ در بازه ی D تا E به تدریج تغییر شکل های پلاستیک پسماند مهاربند نزدیک به صفر میشود و در نقطه ی E مهاربند به حد تسلیم شدگی کششی میرسد.
_ با اعمال نیروی کششی بیشتر در بازه ی EF مهاربند مهاربند کرنش کششی ثابت بدون اضافه مقاومت انجام میدهد ، چرا که در نقطه ی E تسلیم شده بود و نمیتواند مقاومت بیشتری نشان دهد. (در رفتار ایده آل سازی شده از سخت شدگی کرنشی در نمودار تنش کرنش صرف نظر میشود)
_حال در بازه ی F تا G به نیروی کششی برداشته میشود و نیروی فشاری اعمال میشود و در نقطه ی G مهاربند مجددا به Pcr جدید میرسد که از Pcr سیکل اول بارگذاری مقدار آن کمتر است ، چرا که در سیکل اول یک بار مفصل پلاستیک فشاری تشکیل شد و به همین دلیل در سیکل دوم بارگذاری مقاومت فشاری کاهش پیدا کرده.